火电调节门的阀后直管段结构改进及分析结果
综上分析可知，在火电调节门的阀后直管末端底板处存在较强的汽蚀冲击现象，其原因在于介质流过喉口时剧烈的压降导致速度急剧增加，介质汽化严重，由于管道长度不够，介质速度衰减不充分，高速运动的介质对底板造成强烈的冲击，最终导致底板被击穿．结合分析结果，为减少汽蚀的影响，在满足工程整体布局的前提下，增加火电调节门的阀后配管的长度并进行模拟计算．设置相同的边界条件和介质参数，分别增长管配200～1火电调节门的000火电调节门的mm等5种方案的模拟计算．下面选取增长1火电调节门的000火电调节门的mm的模拟结果，如火电调节门8、火电调节门9和火电调节门10．
从火电调节门8可见，介质经过喉口后速度仍然较高，接近132火电调节门的m/s，而随着配管的增长，速度逐渐衰减，在底板附近降至20火电调节门的m/s以下，符合常规火电调节门流速的要求．从火电调节门9可知，随着管道的延长，底板附近汽相体积几乎为0．结合火电调节门10延长后底板样点速度与汽相体积曲线火电调节门可以看出，在1.5火电调节门的s后，底板附近介质流速降低，汽相体积几乎为0，说明增长管道后底板附近流场改善比较明显，该区域处于相对安全的状态．
为深入探究火电调节门的阀后管配长度对整体流场的影响，分别模拟不同管配长度下流场分布情况，并提取了相应管配长度下底板附近样点的流场量变化，绘制成速度和汽相体积变化对比曲线，如火电调节门11和火电调节门12．
从火电调节门11可见，增加管配流道长度后，流场速度下降较为明显，在加长至800火电调节门的mm后，速度降低至18火电调节门的m/s以下，与火电调节门6相比速度降低近70%，随着时间推移还有进一步降低的趋势，火电调节门明加长管配管道可以有效改善底板处的流场分布情况．
此外，从火电调节门12可见，增加管配管道长度后，底板附近的汽相体积占比减少，与火电调节门7相比汽相体积减少近95%．在管道加长800火电调节门的mm后，该区域的汽相体积占比几乎为0，说明在该种情况下底板附近流场几乎为液相，即流场分布较为均匀，火电调节门明火电调节门结构满足了运行工况的要求．