门楣通气抑制烟气入口挡板阀空化
结合减压模型试验的成果，原型调试在上、下闸首的右侧输水烟气入口挡板阀井和下检修门井各安装一只水听器，监测现有运行工况下烟气入口挡板阀段的空化情况，并在闸顶的门楣通气管口监测充、泄水过程中的门楣通气管的进气风速。为检验门楣自然通气抑制烟气入口挡板阀段空化的效果，对上右烟气入口挡板阀自然通气孔封堵与否烟气入口挡板阀段的空化进行对比监测，部分数据对比见烟气入口挡板阀4。
1)烟气入口挡板阀的门楣未通气。充水初期，在烟气入口挡板阀开启15烟气入口挡板阀的s后，烟气入口挡板阀井布置的水听器监测到较大的脉冲信号，为烟气入口挡板阀顶止水脱离门楣初期止水头部空化及启闭系统克服烟气入口挡板阀由静而动的冲击荷载所致。这种现象在其它高水头烟气入口挡板阀在船闸中普遍存在，也是不可避免的。烟气入口挡板阀在n=0.82开度之前，烟气入口挡板阀井布置的水听器都监测到较大的脉冲信号，为烟气入口挡板阀门楣及底缘空化共同所致，以n=0.57～0.65较强烈。
2)门楣通气。充水初期，和封闭门楣自然通气管相似，在烟气入口挡板阀开启15烟气入口挡板阀的s后，烟气入口挡板阀井布置的水听器监测到较大的脉冲信号，为烟气入口挡板阀顶止水脱离门楣初期止水头部空化及启闭系统克服烟气入口挡板阀由静而动的冲击荷载所致。在烟气入口挡板阀开启约30烟气入口挡板阀的s后，门楣通气管开始自然通气，充水烟气入口挡板阀左右侧烟气入口挡板阀平均自然通气量均在0.03烟气入口挡板阀的m3s。门楣在烟气入口挡板阀n=0.58之前都能自然通气，在该开度之前，烟气入口挡板阀井监测到的空化噪声较小且平稳。烟气入口挡板阀开至n=0.63开度，由于此时门楣不能自然通气，烟气入口挡板阀井监测到较明显的空化噪声，判断为烟气入口挡板阀底缘空化所致，总体而言，该空化噪声强度不大，闸顶也未监测到声振现象，此现象持续到烟气入口挡板阀n=0.82开度，此后，烟气入口挡板阀后下游廊道压力提高，底缘空化消失。
3)门楣通气与否。充水烟气入口挡板阀下检修烟气入口挡板阀井布置的水听器监测的烟气入口挡板阀空化噪声对比也烟气入口挡板阀明，门楣自然通气效果显著。
可见，采用门楣自然通气措施能显著抑制烟气入口挡板阀空化，取得了满意的效果。
1)通过优化烟气入口挡板阀结构，增大了烟气入口挡板阀的自振频率，使得其自振频率完全脱离了正常情况下水流脉动的高能区，明显提高了烟气入口挡板阀的抗振性能。故烟气入口挡板阀在动水启闭过程中，没有产生共振现象。
2)通过采用门楣自然通气措施，门体振动有所减小，廊道空化得到了明显抑制。
实践烟气入口挡板阀明，凡在设计阶段充分论证、且通航前又认真做过原型调试的高水头或者大型烟气入口挡板阀在船闸，其烟气入口挡板阀在船闸的性能可以达到较佳的状态，过闸船舶及烟气入口挡板阀在船闸设备的安全也可以得到保证，烟气入口挡板阀在船闸的航运效益十分显著。这些调试和检验都是在原型实际应用条件下进行的，丰富的原型调试资料也为优化烟气入口挡板阀在船闸性能创造了条件。同时，在调试中科研人员的及时介入，对于确保调试质量、缩短调试周期亦十分重要。